Berekening van kanaalplaten

Berekening van kanaalplaten.

Basislijngegevens.

Bereken en transformeer de holle plaat van een woongebouw met nominale afmetingen B = 1,5 m; L = 4,2m. Betonklasse C 20 /25 werkende armatuurklasse S500. Klasse onder bedrijfsomstandigheden - ХС1.

2.1.2. Berekening van belastingen per overlap van 1 m 2.

Figuur. 4. Het ontwerp van de parketvloer.

Bepaling van belastingen per vloerplaat van 1 m 2 vloer.

2.1.3. Ontwerpbelasting per 1 m. platen, op V = 1,5 m

De lineaire belasting op de plaat wordt samengesteld uit een breedte van het laadoppervlak gelijk aan de breedte van de plaat.

De berekende belasting per 1 mp van de plaatlengte bij constante en variabele vestigingssituaties wordt beschouwd als de meest ongunstige waarde van de volgende combinaties:.

- De eerste hoofdcombinatie:

= [(0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) x 1,35 + 1,5 x 0,7 x 1,5] x 1,5 = 10,00 kN / m;

- De tweede hoofdcombinatie:

= [0,85 × (0,12 + 0,01 + 0,54 + 0,1 + 3,0) x 1,35 + 1,5 x 1,5] x 1,5 = 9,86 kN / m;

Ontwerpbelasting per 1 m. plaatlengte g = 10,00кН / м.

Bepaling van de geschatte spanwijdte van de plaat terwijl deze op de wanden rust.

Figuur 5. Berekening van de overspanning van de plaat.

Constructieve plaatlengte:

l eff = 4180- 2 × 120/2 = 4060 mm.

2.1.5. Plaat ontwerp:

Figuur 6. Plaatontwerpschema. Verhaal inspanning.

2.1.6 Bepaling van de maximale ontwerpinspanning M sd en V sd :

M sd = (g x leff 2) / 8 = 10,00 × 4,06 2/8 = 20,6 kN ∙ m;

V sd = (g x leff ) / 2 = 10,00 x 4,06 / 2 = 20,3 kN;

Berekende gegevens.

Betonklasse C 20 /25:

fck = 20 MPa = 20 N / mm2, ymet = 1,5, fCD = fck / γmet = 20 / 1,5 = 13,33 MPa.

Werkarmatuurklasse S 500:

fkm = 450 MPa = 450 N / mm 2.

2.1.8. Bereken de grootte van het equivalente gedeelte.

Plaathoogte geaccepteerd 220 mm. De diameter van de gaten is 159 mm. Plank dikte:

(220-159) / 2 = 30,5 mm.

Accepteren: bovenste plank hin de = 31 mm, onderste legplank hn = 30 mm. De breedte van de naden tussen de platen is 10 mm De constructieve breedte van de plaat bk = B -10 = 1500-10 = 1490 mm. Plaatbreedte bovenste plank: b eff = b naar - 2 x 15 = 1460 mm. De dikte van de tussenliggende ribben 26 mm. Aantal gaten in de plaat: n = 1500/200 = 7,5 st. Neem 7 gaten.

Gaten: 7 × 159 = 1113 mm.

Tussenribben: 6 × 26 = 156 mm.

Aan de buitenste randen blijft: (1490 - 1269) / 2 = 110,5 mm.

h1 = 0,9 x d = 0,9 x 159 = 143 mm is de hoogte van het equivalente vierkant.

hf = (220 -143) / 2 = 38,5 mm - de dikte van de sectieschappen.

De verminderde (totale) dikte van de ribben:

b w = 1460 - 7 × 143 = 459 mm.

Figuur 7. Maatvoering voor een holle plaat.

Werkgedeelte hoogte.

d = h - c = 220 - 25 = 195 mm,

waar c = a + 0,5; a = 20 mm is de dikte van de beschermende laag beton voor een klasse volgens de bedrijfsomstandigheden van de XC1.

c = 25 mm. - de afstand van het zwaartepunt van de wapening tot de buitenzijde van de vloerplaat.

Bepaal de positie van de neutrale as, ervan uitgaande dat de neutrale as langs de onderste rand van de plank passeert, bepalen we het vervormingsgebied:

ξ = β = hf / d = 38,5 / 195 = 0,197.

omdat 0,167 2 - 0,07). Door de formule vinden we de omvang van het buigmoment waargenomen door de betonnen sectie, gelegen binnen de hoogte van de plank.

M Rd = (1.14 × ξ - 0.57 × ξ 2 - 0.07) × α × fCD × b eff × d 2 = (1.14 × 0.197 -

- 0,57 x 0,197 2 -0,07) x 1 x 13,33 x 1460 x 195 2 = 98,02 kNm.

Controleer de voorwaarde: M sd 2) = 20,6 x 106 / (1 x 13,33 x 1460 x 195 2) = 0,028;

Volgens de tabel wanneer αm = 0,028; η = 0.973.

Het vereiste dwarsdoorsnede-oppervlak van de langswapening.

Eenst = M sd / (fkm X η x d) = 20,6 x 106 / (450 x 0,973 x 195) = 241,27 mm2;

Wapening wordt geproduceerd door een raster waarin de longitudinale balken de werkende wapening van de plaat zijn.

Geaccepteerd: 8 Ø 8 S 500 Ast = 402 mm2;

Wapeningsverhouding (percentage wapening):

k = 1 + √200 / d ≤ 2,0; waar d is in mm;

k = 1+ √200 / 195 = 2,0;

ρ 1 = Ast / b w X d = 402 / (459 x 195) = 0,004 <0,02;

= 0,12 x 2,0 x 3 (100 x 0,004 x 20) x 459 x 195 = 57290,36 H = 57,29 kN;

V Rd, ct, min = 0.4 × 459 × 195 × 1.47 = 52628.94Н = 52.628 kN;

Alle dwarskracht kan betonplaten waarnemen, dwarswapening wordt constructief geïnstalleerd.

Berekening van montagelussen

Bepaal de belasting van zijn eigen gewicht van de plaat.

Volgens de catalogus, het volume van de plaat: V = 0,75 m 3.

P = V × ρ × γf × k g = 0,75 x 1,35 x 25 x 1,4 = 31,8 kN;

k g = 1,4 - dynamische coëfficiënt.

Bij het optillen van de plaat kan het gewicht worden overgebracht naar 3 lussen.

Inspanning in één lus:

N = P / 3 = 31,8 / 3 = 10,6 kN;

Bepaal het dwarsdoorsnedeoppervlak van één lus van versterkingsklasse S 240.

Eenst = N / fkm = (10,6 x 103) / 218 = 48,62 mm2;

Accepteer een lus Ø 8 S 240; Eenst = 50,3 mm 2.

Basislijngegevens.

Bereken en transformeer de prefab gewapend betonmars LM-1, de breedte voor de trappen van een residentieel gebouw. De hoogte van de vloer. De hellingshoek van de mars, treden van 15,5 cm x 30 cm, klasse beton, raamwerkversterking - S500, roosters - S500, klasse volgens bedrijfsomstandigheden - ХС1.

Berekende gegevens.

Werkversterkingsklasse S500:

Transversale wapeningsklasse S500:

Voorlopige toewijzing van maartdimensies.

Met betrekking tot typische fabrieksvormen kennen we de dikte van de plaat (langs het gedeelte tussen de treden), de hoogte van de ribben (koosour) en de dikte van de ribben toe.

De werkelijke doorsnede van de mars wordt vervangen door de berekende: T-vormig met een plank in een gecomprimeerde zone.

De breedte van de muur accepteert.

De breedte van de plank is gebaseerd op de voorwaarde dat de afmeting van de overhang van de plank in elke richting ten opzichte van de rib moet zijn:

-niet meer dan 1/6 van de spanwijdte van het element:

- met niet meer dan de helft van de vrije afstand tussen de langsranden:

- bij afwezigheid van dwarsribben niet meer:

Figuur 11. Werkelijk en gereduceerd deel van de trap.

Berekening van montagelussen.

Bepaal de belasting van het eigen gewicht van de mars.

Volgens de catalogus, de massa van de mars: V = 0,608 m³.

Kg = 1,4 - de dynamiekcoëfficiënt.

Wanneer de mars wordt opgeheven, kan het gewicht worden overgebracht naar twee loops.

Inspanning in één lus:

N = P / 2 = 28,73 / 2 = 14,37 kN.

Bepaal het oppervlak van de dwarsdoorsnede van één lus van versterkingsklasse S240.

Berekening van de vloerplaat met holle kern

inhoud

Tabel 1 "Verzameling van belasting per overlap van 1 m2".

Tabel 2 "Verzameling van lading op 1 m2 dekking".

1. Berekening van kanaalplaten.

1.1 Installeer het ontwerpschema.

1.2 Definitie van berekende inspanning.

1.4 Vervangen van de dwarsdoorsnede van een plaat met ronde gaten met een equivalent T-profiel.

1.5 Berekening van de plaat in normale secties.

1.5.1 Bepaling van de positie van de neutrale as.

1.5.2 Bepaling van het vereiste dwarsdoorsnede-oppervlak van de werkende wapening met de formule

1.5.3 Het rooster ontwerpen C1.

1.6 Berekening van de plaat op het effect van dwarskracht op hellende secties.

1.6.1 Controleer de noodzaak voor dwarswapening.

1.6.2 Bepaling van percentage langs- en dwarswapening.

1.7 Berekening van de plaat op de installatie-inspanning.

1.7.1 Berekening van het rooster op het effect van het negatieve moment tijdens de installatie.

1.7.2 Sterktecontrole.

1.8 Berekening van montagelussen.

2. Berekening van het fundament van de plakstrook.

2.1 Bepaling van de belastingen die op de fundering werken.

2.2 Berekening van de basis (bepaling van de grootte van de basisvoet)

2.2.1 Strength Check.

2.3 Berekening van de fundering van de sterkte-omstandigheden van de materialen.

2.3.1 Doel van materialen en bepaling van hun ontwerpkenmerken.

2.3.2 Bepaling van de hoogte van de fundering.

2.3.3 Bepaling van het vereiste oppervlak van de dwarsdoorsnede van de werkende wapening.

2.3.4 Het rooster ontwerpen C1.

2.4 Berekening van montagelussen.

Lijst met gebruikte literatuur

introductie

In moderne omstandigheden zijn de kwaliteit van de constructie en de architecturale uitstraling van het gebouw afhankelijk van de kwaliteit van de ruimtelijke planning en de constructieve oplossing die in het project is verwerkt.

Bij het ontwerpen van civiele en openbare gebouwen moet worden gestreefd naar het gebruik van nieuwe, efficiënte bouwmaterialen, geprefabriceerde structuren en producten met volledige fabrieksgereedheid, die het materiaalverbruik, de productiekosten, het comfort, de duurzaamheid van gebouwen verminderen en de bedrijfskosten verlagen.

Bouwconstructies worden berekend om de veiligheid, betrouwbaarheid en duurzaamheid van hun werking onder belasting te garanderen bij de meest economische sectie-afmetingen. De taak van de berekening is om de krachten te bepalen die ontstaan ​​in de structurele elementen van de werkelijke belastingen, de vereiste dwarsdoorsnede-afmetingen van de elementen toe te wijzen, de vereiste hoeveelheid versterking te bepalen en ook de volgende gegevens te verkrijgen die nodig zijn voor de ontwikkeling van werktekeningen van de constructies.

Volgens de opdracht heb ik twee elementen van gewapend beton ontworpen en gebouwd: een holle vloerplaat en een strookfunderingsplaat.

Als resultaat van de berekening heb ik de krachten bepaald die in de structurele elementen van de bestaande belastingen ontstaan: buigmomenten en zijdelingse krachten, toegewezen aan de dwarsdoorsnede-afmetingen van de elementen, het vereiste aantal werk- en constructiewapening bepaald.

De berekeningen zijn gemaakt op de eerste grenstoestand in overeenstemming met de eisen en benamingen van de Nationale Veiligheidsraad 5.03.01 - 02 "Beton en gewapende betonconstructies" veranderen nr. 1, 2, 3, 4.

Tabel nummer 1 "Verzamelen van de belasting op overlapping van 1 m 2"

Tabel 2 "Verzameling van de belasting per dekking van 1 m 2"

Berekening van de vloerplaat met holle kern

Berekening van de plaat op de normale secties.

Dwarsdoorsnede gebied

werkversterking wordt bepaald door de formule:

- maximaal buigend moment;

d is de berekende sectiehoogte;

- geschatte weerstand van wapening;

η is een tabelcoëfficiënt, wordt bepaald volgens tabel 6.7 en is afhankelijk van de coëfficiënt αm,welke wordt bepaald door de formule:

Volgens tabel 6.7, η = 0.951, dan:

1.5.3 Ontwerp van het rooster C1:

Voor een reeks wapeningsstaal nemen we 7 kernen Ø10 C500 GOST 10884 mee

De staven bevinden zich in de randen. Montage van dwarsstangen wordt constructief genomen uit de lasconditie. Volgens tabel 2 van de aanvraag wordt wapening geaccepteerd

Ø4 GOST 6727 met een pitch van 200 mm.

Krachtcontrole.

Als, dan is kracht voorzien;

Voor de berekening is het noodzakelijk om de coëfficiënt α te bepalenm. Hiervoor heeft u nodig:

1. Bepaling van het vervormingsgebied:

Volgens tabel 6.6 (bijlage) is het vervormingsgebied Ia.

2. Bepaling van de relatieve inspanning:

Volgens tabel 6.7, ξ = 0,05

3. Bepaling van de coëfficiënt αm:

1.7.3 Bepaal de draagcapaciteit:

, dwz - aan de voorwaarde is voldaan. Geleverde duurzaamheid.

Berekening van montagelussen.

Voor montagescharnieren wordt staalklasse S240 gebruikt vanwege zijn plasticiteit om een ​​plotse vernietiging van het scharnier te voorkomen.

N / mm 2 (volgens tabel 6.5)

Vereiste ruimte van één montagelus:

Bepaling van het gewicht van de plaat P:

ρ is de dichtheid van beton;

- laad veiligheidsfactor;

- dynamische factor tijdens installatie;

Bepaling van het dwarsdoorsnede-oppervlak van de versterking voor één montagelus:

Volgens het assortiment van wapeningsstaal, accepteren wij fittings Ø10 met S240 mm 2.

Ris.1.7.2. Montage lus

Krachtcontrole. Fig.2.2.1 Het ontwerpschema van de stichting

Als aan voorwaarde P is voldaancf. R = 250,09

Aan de voorwaarde is niet voldaan. Neem een ​​kussengrootte van 1,4 m en voer een herberekening uit:

Voor kleppen volgens tabel 6.5 (verandering nr. 4):

De constructie van het rooster C1.

Gebaseerd op het feit dat één meter minstens 5 en niet meer dan 10 meter moet zijn

staven, neem op het bereik van wapeningsstaal 5 staven

Ø12 С400, GOST 10884, Ast = 565 mm 2. Montage dwarsstangen geaccepteerd

constructief vanuit de lasconditie. Op het bereik van wapeningsstaal accepteer 7

staven Ø4 С500, GOST 6727.

Berekening van montagelussen.

Voor montagescharnieren wordt staalklasse S240 gebruikt vanwege zijn plasticiteit om een ​​plotse vernietiging van het scharnier te voorkomen.

Het vereiste oppervlak van één montagelus wordt bepaald door de formule:

F is het gewicht van de fundering;

- ontwerpweerstand van wapening volgens SNB 5.03.01-02 (tabel 6.5);

ρ is de dichtheid van beton;

- laad veiligheidsfactor;

- dynamische factor tijdens installatie;

Volgens het assortiment van wapeningsstaal, accepteren wij hulpstukken Ø10, mm 2.

Referenties

1. GOST 21.101 - 93 Basisvereisten voor werkdocumentatie.

2. GOST 21.501 - 93 Regels voor de uitvoering van bouwkundige tekeningen;

3. "Versterkte betonnen constructies" Grondbeginselen van theorieën van berekening en ontwerp // Leerboek voor studenten van bouwspecialiteiten, ed. Prof. T. M. Petsolda en prof. V.V. Tura - Brest, BSTU, 2003 - 380 pp., With ill.;

4. Mandrikova A.P. "Voorbeelden van berekening van constructies van gewapend beton"; M; Stroyizdat, 1991;

5. СНБ 5.01.01 - 99 "Funderingen en bouwwerken";

6. СНБ 5.03.01 - 02 "Betonnen en gewapende betonconstructies" 1, 2, 3, 4 veranderen;

7. SNiP 2.01.07 - 85 "Ladingen en effecten" verander 1;

8. SNiP 2.02.01 - 83 "Funderingen van gebouwen en bouwwerken"

9. "Bouwconstructies" in 2 ton T.2 "Versterkte betonconstructies"; Leerboek voor technische scholen / TN Tsai, 2e druk, Pererab. En extra, - M.: stroiizdat, 1985. - 462 blz., III.

inhoud

Tabel 1 "Verzameling van belasting per overlap van 1 m2".

Tabel 2 "Verzameling van lading op 1 m2 dekking".

1. Berekening van kanaalplaten.

1.1 Installeer het ontwerpschema.

1.2 Definitie van berekende inspanning.

1.4 Vervangen van de dwarsdoorsnede van een plaat met ronde gaten met een equivalent T-profiel.

1.5 Berekening van de plaat in normale secties.

1.5.1 Bepaling van de positie van de neutrale as.

1.5.2 Bepaling van het vereiste dwarsdoorsnede-oppervlak van de werkende wapening met de formule

1.5.3 Het rooster ontwerpen C1.

1.6 Berekening van de plaat op het effect van dwarskracht op hellende secties.

1.6.1 Controleer de noodzaak voor dwarswapening.

1.6.2 Bepaling van percentage langs- en dwarswapening.

1.7 Berekening van de plaat op de installatie-inspanning.

1.7.1 Berekening van het rooster op het effect van het negatieve moment tijdens de installatie.

1.7.2 Sterktecontrole.

1.8 Berekening van montagelussen.

2. Berekening van het fundament van de plakstrook.

2.1 Bepaling van de belastingen die op de fundering werken.

2.2 Berekening van de basis (bepaling van de grootte van de basisvoet)

2.2.1 Strength Check.

2.3 Berekening van de fundering van de sterkte-omstandigheden van de materialen.

2.3.1 Doel van materialen en bepaling van hun ontwerpkenmerken.

2.3.2 Bepaling van de hoogte van de fundering.

2.3.3 Bepaling van het vereiste oppervlak van de dwarsdoorsnede van de werkende wapening.

2.3.4 Het rooster ontwerpen C1.

2.4 Berekening van montagelussen.

Lijst met gebruikte literatuur

introductie

In moderne omstandigheden zijn de kwaliteit van de constructie en de architecturale uitstraling van het gebouw afhankelijk van de kwaliteit van de ruimtelijke planning en de constructieve oplossing die in het project is verwerkt.

Bij het ontwerpen van civiele en openbare gebouwen moet worden gestreefd naar het gebruik van nieuwe, efficiënte bouwmaterialen, geprefabriceerde structuren en producten met volledige fabrieksgereedheid, die het materiaalverbruik, de productiekosten, het comfort, de duurzaamheid van gebouwen verminderen en de bedrijfskosten verlagen.

Bouwconstructies worden berekend om de veiligheid, betrouwbaarheid en duurzaamheid van hun werking onder belasting te garanderen bij de meest economische sectie-afmetingen. De taak van de berekening is om de krachten te bepalen die ontstaan ​​in de structurele elementen van de werkelijke belastingen, de vereiste dwarsdoorsnede-afmetingen van de elementen toe te wijzen, de vereiste hoeveelheid versterking te bepalen en ook de volgende gegevens te verkrijgen die nodig zijn voor de ontwikkeling van werktekeningen van de constructies.

Volgens de opdracht heb ik twee elementen van gewapend beton ontworpen en gebouwd: een holle vloerplaat en een strookfunderingsplaat.

Als resultaat van de berekening heb ik de krachten bepaald die in de structurele elementen van de bestaande belastingen ontstaan: buigmomenten en zijdelingse krachten, toegewezen aan de dwarsdoorsnede-afmetingen van de elementen, het vereiste aantal werk- en constructiewapening bepaald.

De berekeningen zijn gemaakt op de eerste grenstoestand in overeenstemming met de eisen en benamingen van de Nationale Veiligheidsraad 5.03.01 - 02 "Beton en gewapende betonconstructies" veranderen nr. 1, 2, 3, 4.

Tabel nummer 1 "Verzamelen van de belasting op overlapping van 1 m 2"

Maximaal toelaatbare belasting op de vloerplaat

Voor de plaatsing van vloeren tussen verdiepingen, maar ook bij de constructie van privé-objecten gebruikte panelen van gewapend beton met holle ruimtes. Ze zijn een verbindend element in geprefabriceerde en geprefabriceerde monolithische gebouwen, wat hun duurzaamheid garandeert. Het belangrijkste kenmerk is de belasting op de vloerplaat. Het wordt bepaald in de ontwerpfase van het gebouw. Vóór de start van de bouwwerkzaamheden moeten berekeningen worden uitgevoerd en moet de laadcapaciteit van de basis worden beoordeeld. Een fout in de berekeningen zal de sterkte-eigenschappen van de structuur nadelig beïnvloeden.

De lading op de holle pelit overlapt

Soorten holle kernplaten

Panelen met longitudinale holtes worden gebruikt bij de constructie van vloeren in woongebouwen en industriële gebouwen.

Versterkte betonnen panelen verschillen in de volgende kenmerken:

  • de grootte van de holtes;
  • de vorm van de holtes;
  • externe dimensies.

Afhankelijk van de grootte van de doorsnede van de holle ruimtes, worden producten van gewapend beton als volgt ingedeeld:

  • producten met cilindrische kanalen met een diameter van 15,9 cm Panelen zijn gemarkeerd met de aanduiding 1PK, 1 PKT, 1 PKK, 4PK, PB;
  • producten met cirkels met holtes met een diameter van 14 cm, gemaakt van zware soorten betonmengsel, aangeduid met 2PK, 2PKT, 2PKK;
  • holle panelen met kanalen met een diameter van 12,7 cm. Ze zijn gemarkeerd met de aanduiding 3PK, 3PKT en 3PKK;
  • ronde holle kernpanelen met een holtediameter verminderd tot 11,4 cm. Ze worden gebruikt voor laagbouw en zijn aangeduid als 7PK.
Soorten platen en vloerstructuur

Panelen voor vloerelementen verschillen in de vorm van longitudinale gaten, die kunnen worden gemaakt in de vorm van verschillende vormen:

In samenwerking met de klant staat de standaard de productie toe van producten met openingen waarvan de vorm afwijkt van de aangegeven vorm. De kanalen kunnen langwerpig of peervormig zijn.

Ronde holle producten worden ook onderscheiden door afmetingen:

  • lengte, die 2,4-12 m is;
  • breedte in het bereik van 1 m3.6 m;
  • 16-30 cm dik.

Op verzoek van de consument kan de fabrikant niet-standaardproducten produceren die verschillen in grootte.

Hoofdkenmerken van holle kernpanelen

Spouwplaten zijn populair in de constructie-industrie vanwege hun prestatiekenmerken.

Berekening van het ponsen van de vloerplaat

Hoofdpunten:

  • uitgebreid standaard assortiment van producten. Afhankelijk van de afstand tussen de muren kunnen de afmetingen voor elk object afzonderlijk worden geselecteerd;
  • minder gewicht aan lichte producten (van 0,8 tot 8,6 ton). Massa varieert afhankelijk van de dichtheid van beton en grootte;
  • toegestane belasting op de plaat, gelijk aan 3-12,5 kPa. Dit is de belangrijkste operationele parameter die het laadvermogen van producten bepaalt;
  • merk van concrete oplossing, die werd gebruikt om de panelen te vullen. Voor de vervaardiging van geschikte betonsamenstellingen met markeringen van M200 tot M400;
  • het standaardinterval tussen de lengteassen van de holtes is 13,9-23,3 cm. De afstand wordt bepaald door de afmeting en de dikte van het product;
  • merk en type fittingen gebruikt. Afhankelijk van de maat van het product worden stalen staven gebruikt in gespannen of ongespannen toestand.

Als u producten selecteert, moet u rekening houden met hun gewicht, wat moet overeenkomen met de sterktekarakteristieken van de foundation.

Hoe worden holle platen gelabeld

De staatsnorm regelt de vereisten voor het labelen van producten. Markering bevat alfanumerieke aanduiding.

Markering van holle kernplaten

Het bepaalt de volgende informatie:

  • paneel grootte;
  • afmetingen;
  • maximale belasting op de plaat.

Markering kan ook informatie bevatten over het type beton dat wordt gebruikt.

Het product, dat wordt aangeduid met de afkorting PC 38-10-8, beschouwt bijvoorbeeld het decoderen:

  • PC - deze afkorting staat voor een vloerpaneel met ronde holtes, gemaakt met een bekistingsmethode;
  • 38 - productlengte, component 3780 mm en afgerond tot 38 decimeter;
  • 10 - de afgeronde breedte gespecificeerd in decimeters, de werkelijke afmeting is 990 mm;
  • 8 - een cijfer dat aangeeft hoeveel de plaat kilopascals weerstaat. Dit product is bestand tegen 800 kg per vierkante meter oppervlak.

Bij het uitvoeren van ontwerpwerk, moet u bij het labelen van producten op de index letten om fouten te voorkomen. Het is noodzakelijk om producten te selecteren op grootte, maximaal laadniveau en ontwerpkenmerken.

Voordelen en zwakheden van platen met holtes

Holle platen zijn populair vanwege een complex van voordelen:

  • licht van gewicht. Bij gelijke maten hebben ze een hoge sterkte en concurreren ze met succes met massieve panelen, die respectievelijk een groot gewicht hebben en de impact op de wanden en de fundering van het gebouw vergroten;
  • gereduceerde prijs. Vergeleken met massieve tegenhangers vereist voor de vervaardiging van holle producten een verminderde hoeveelheid betonmortel, wat helpt om de geschatte kosten van constructie te verminderen;
  • Vermogen om geluid te absorberen en de kamer te isoleren. Dit wordt bereikt door de ontwerpkenmerken die samenhangen met de aanwezigheid van langwerpige kanalen in het betonmassief;
  • hoogwaardige industriële producten. Ontwerpkenmerken, afmetingen en gewicht staan ​​geen panelen voor handwerk toe;
  • de mogelijkheid van een versnelde installatie. De installatie is veel sneller dan de bouw van een solide gewapende betonconstructie;
  • verschillende dimensies. Dit maakt het gebruik van gestandaardiseerde producten voor de bouw van complexe plafonds mogelijk.

Productvoordelen omvatten ook:

  • de mogelijkheid om interne ruimte te gebruiken voor het leggen van verschillende technische netwerken;
  • verhoogde veiligheidsmarge voor producten vervaardigd door gespecialiseerde bedrijven;
  • weerstand tegen trillingsgevolgen, extreme temperaturen en hoge vochtigheid;
  • mogelijkheid van gebruik in gebieden met verhoogde seismische activiteit tot 9 punten;
  • glad oppervlak, wat de complexiteit van afwerkingsactiviteiten vermindert.

Producten zijn niet onderhevig aan krimp, hebben minimale afwijkingen in grootte en zijn bestand tegen corrosie.

Holle kernplaten

Er zijn ook nadelen:

  • de noodzaak om hijsapparatuur te gebruiken om werkzaamheden aan hun installatie uit te voeren. Dit verhoogt de totale kosten en vereist ook een gratis site voor de installatie van een kraan;
  • de noodzaak om sterkteberekeningen uit te voeren. Het is belangrijk om de statische en dynamische belastingswaarden correct te berekenen. Massieve betonnen bestrating mag niet op de muren van oude gebouwen worden geplaatst.

Om het plafond te installeren, is het noodzakelijk om een ​​gepantserde zone te vormen op het bovenste niveau van de muren.

Berekening van de belasting op de vloerplaat

Door berekening is eenvoudig te bepalen hoeveel belasting de vloerplaat kan weerstaan. Hiervoor heeft u nodig:

  • teken het ruimtelijke schema van het gebouw;
  • bereken het gewicht dat op de drager inwerkt;
  • bereken de belasting door de totale kracht te delen door het aantal platen.

Het bepalen van de massa, is het noodzakelijk om het gewicht van de balk, wanden, isolatie, evenals het meubilair in de kamer op te sommen.

Overweeg de berekeningsmethode op het voorbeeld van het paneel met de aanduiding PC 60.15-8, die 2,85 ton weegt:

  1. Bereken het draaggolfoppervlak - 6x15 = 9 m 2.
  2. Bereken de belasting per oppervlakte-eenheid - 2.85: 9 = 0.316 t.
  3. We trekken af ​​van de standaardwaarde van zijn eigen gewicht 0,8-0,316 = 0,484 t.
  4. We berekenen het gewicht van meubels, dekvloeren, vloeren en wanden per oppervlakte-eenheid - 0,3 ton.
  5. Vergelijkbaar resultaat met een berekende waarde van 0.484-0.3 = 0.184 t.
Holle kernplaat PC 60.15-8

Het resulterende verschil, gelijk aan 184 kg, bevestigt de aanwezigheid van een veiligheidsmarge.

Vloerplaat - belasting per m 2

De berekeningsmethode maakt het mogelijk om de laadcapaciteit van het product te bepalen.

Overweeg het berekeningsalgoritme op het voorbeeld van het pc-paneel 23.15-8 met een gewicht van 1.18 ton:

  1. Bereken het gebied door de lengte te vermenigvuldigen met de breedte - 2.3x1.5 = 3,45 m 2.
  2. Bepaal de maximale laadcapaciteit - 3,45х0,8 = 2,76t.
  3. We nemen de massa van het product weg - 2.76-1.18 = 1,58 ton.
  4. Bereken het gewicht van de coating en dekvloer, dat is bijvoorbeeld 0,2 ton per 1 m 2.
  5. Bereken de belasting op het oppervlak van het gewicht van de vloer - 3,45 x 0,2 = 0,69 ton.
  6. Bepaal de veiligheidsmarge - 1.58-0.69 = 0.89 t.

De werkelijke belasting per vierkante meter wordt bepaald door de verkregen waarde te delen door het oppervlak van 890 kg: 3,45 m2 = 257 kg. Dit is minder dan het geschatte cijfer van 800 kg / m2.

Maximale belasting op de plaat bij het uitoefenen van krachten

De grenswaarde van de statische belasting, die op één punt kan worden toegepast, wordt bepaald met een veiligheidsfactor van 1,3. Hiervoor heeft u een standaardcijfer van 0,8 t / m 2 nodig, vermenigvuldigd met de veiligheidsfactor. De verkregen waarde is - 0,8 x 1,3 = 1,04 ton. Met een dynamische belasting die op één punt werkt, moet de veiligheidsfactor worden verhoogd tot 1,5.

De belasting op de plaat in het paneelhuis van het oude gebouw

Bepalen hoeveel gewicht de plaat in het appartement van een oud huis kan weerstaan, moet een aantal factoren in overweging nemen:

  • laadvermogen van de wanden;
  • staat van bouwconstructies;
  • integriteit van wapening.

Bij het plaatsen in gebouwen van oude gebouwen van zwaar meubilair en baden met verhoogd volume, is het noodzakelijk om te berekenen welke limietkracht kan worden gehandhaafd door de platen en wanden van het gebouw. Gebruik de diensten van specialisten. Ze zullen de berekeningen uitvoeren en de waarde bepalen van de maximaal toegestane en lopende inspanningen. Door professioneel uitgevoerde berekeningen kunt u probleemsituaties voorkomen.

introductie

Het idee om gewapend beton te maken uit twee materialen die verschillen in hun mechanische eigenschappen, is de reële mogelijkheid om beton te comprimeren en staal uit te rekken.

Het gezamenlijke werk van beton en wapening in structuren in gewapend beton was mogelijk vanwege de gunstige combinatie van de volgende eigenschappen:

1) de hechting tussen het beton en het wapeningoppervlak dat optreedt tijdens het uitharden van de betonmix;

2) de dichtste lineaire uitzettingscoëfficiënt van beton en staal op t100С, wat de mogelijkheid uitsluit van interne krachten die de adhesie van beton aan wapening kunnen vernietigen;

3) veiligheid van wapening tegen corrosie en directe actie van vuur.

Afhankelijk van de constructiemethode kunnen gewapende betonconstructies worden geprefabriceerd, monolithisch en geprefabriceerd monolithisch. Afhankelijk van de soorten wapening wordt gewapend beton met flexibele wapening in de vorm van stalen staven met een cirkelvormig of periodiek profiel en met ondersteunende wapening onderscheiden. De ondersteunende wapening is het profiel gewalst staal - hoekige, kanaal-, I-balk en ruimtelijk gelaste frames gemaakt van rond staal, waarnemen de belasting van de bekisting en vers beton.

De meest voorkomende bij de constructie van gewapend beton met flexibele wapening.

Berekening van het voorbeeld van een holle plaat

2.4. Berekende gegevens

Voor betonklasse B 30

Rb = 17 MPa; Rb, ser = 22 MPa; R bt = 1,2 MPa; R bt, ser = 1,8 MPa; E in = 29000 MPa (voor zwaar beton met warmtebehandeling),

Voor voorspanversterking van de At-IV-klasse:

R sn = 590 MPa; Rs = 510 MPa; Rs = 405 MPa; E s = 1,9 * 10 5 MPa.

Voor de versterking van gelaste gazen en draadframe draadklassen van klasse BP-I:

R = 360 MPa; Rs = 265 MPa; E s = 1,7 * 10 5 MPa.

Het anker wordt op de aanslagen van de vorm aangebracht door de elektrothermische methode en de compressie van het beton wordt veroorzaakt door de kracht van de spanversterking wanneer deze de sterkte bereikt.

B = 30 = 0,5 * 30 = 15 MPa. Betonproduct hardt uit met warmtebehandeling (proarki).

De voorlopige spanning van de wapening wordt verondersteld  sp = 0.6 * R sn = 0.6 * 590 = 354 MPa. Controleer de staat

 sp +  sp  R sn;  sp -  sp  0.3 R sn

Wanneer elektrothermische methode van spanning:

 sp = 30 + 360 / 6.3 = 90 MPa

 sp +  sp = 354 + 90 = 444  R sn = 550 MPa

 sp +  sp = 364-90 = 264  0,3 * 590 = 177 MPa

We berekenen de nauwkeurigheidscoëfficiënt van de versterkingsspanning, rekening houdend met mogelijke afwijkingen van de voorlopige spanning van de wapening:

Bij het controleren op de vorming van scheuren in de bovenste (gecomprimeerde) zone van de plaat tijdens de compressie

Het voorspannen van wapening met betrekking tot de nauwkeurigheid van de spanning

 sp = 0,83 * 354 = 293,82 MPa

Bepaling van belastingen en inspanningen

Nettogewicht van de paneelnormatieve waarde g n 1 = 2750 N / m 2, berekend g 1 = 2750 * 1,1 = 3025 N / m 2

Het gewicht van de vloerconstructies: standaard-1038 N / m 2, berekend-1246 N / m 2

Tijdelijke belasting: regulator op korte termijn - 1300 N / m 2, berekend - 1300 * 1,2 = 1560 N / m 2, langetermijnregelgeving - 700 N / m 2, berekend - 700 * 1,2 = 840 N / m 2,

Wanneer  n = 0,95 en een nominale paneelbreedte van 1,5 m zijn de belastingen per 1 m:

q n 1 = (2750 + 4180) * 1,5 * 0,95 = 9875,25 N / m

constante berekening: q 1 = (3025 + 5096) * 1,5 * 0,95 = 11572,4 N / m

tijdelijke regulering op lange termijn: p n ld = 700 * 1,5 * 0,95 = 997,5

hetzelfde, de berekende belasting: pld = 840 * 1,5 * 0,95 = 1197 N / m

kortstondige regulering: pncr = 1300 * 1,5 * 0,95 = 1852,5 N / m

dezelfde berekende belasting: p cd = 1560 * 1,5 * 0,95 = 2223 N / m

Ik bepaal de berekende lengte:

L 0 = L n - b 1 / 2- b 2/2 = 6180-120 / 2-120 / 2 = 6060 mm

Geschatte buigmoment vanwege volledige belasting

M = ql 2 0/8 = 14992,4 * 6,06 2/8 = 68,8 kN * m,

waarbij q = q 1 + p ld + p cd = 11572.4 + 1197 + 2223 = 14992.4N / m

Geschat buigmoment van de volledige wettelijke belasting ( f = 1)

M n = qnl 2 0/8 = 1273, 8,66, 2/8 = 58,41 kN / m

waarbij q n = q n 1 + p n ld + p n cd = 9875 + 997.5 + 1852.5 = 12725.8 kN / m

Geschatte buigmoment van constante en continue belastingen op при f = 1

M ld = q n ld l 2 0/8 = 10872.7 * 6.06 2/8 = 49.9 kN / m,

waar q n ld = q n 1 +  n ld = 10872.7 N / m

Buigmoment van kortstondige belasting met  f = 1

M cd =  n cd l 2 0/8 = 1852,5 * 6.06 2/8 = 8.5 kN / m

Schuifkracht op de steun door de actie van de volledige ontwerpbelasting

Q = ql 0/2 = 11572.4 * 6.06 / 2 = 45427 N

2.5 Berekening van de sterkte van het paneel over de dwarsdoorsnede loodrecht op de lengteas.

Berekende sectiehoogte h 0 = h - a = 22-3 = 19 cm.

Stel de ontwerpcase voor de T-sectie in op de voorwaarde die de locatie van de neutrale as in de plank kenmerkt M  R b  b 2 b  f h f (h 0 -0,5 h f)

M = 68,8 * 10 5 2 * h 0 = 2 * 19 = 38 c m, c = 2 h 0 = 38 c m. In dit geval Q b = B b / c = 46,5 * 10 5/38 = 122 kN> Q = 45.4 kH, daarom is volgens de berekening afschuifwapening niet vereist.

In de ribben stellen we structurele kaders van wapening Æ 5 klasse BP-I vast. Volgens ontwerpvereisten bij h £ 450mm op de ondersteuningssectie.

l 1 = l 0/4 = 606/4 = hellingshoek van 151 cm

S = h / 2 = 22/2 = 11 cm en S £ 15 c m, neem S = 10 cm.

In de middelste helft van het paneel kunnen de dwarsstangen worden weggelaten, waarbij ze alleen in de steunsecties tot hun formulering zijn beperkt. Om constructieve redenen, voor het bepalen van de positie van het bovenste rooster, ontwerpen de raamwerken k = 1 panelen met hun onderlinge afstanden van dwarsstaven op hun lengtes s = 100 mm en in het middengedeelte s = 200 mm.

Om te zorgen voor de sterkte van de planken van het paneel voor plaatselijke belastingen, binnen de holtes in de bovenste en onderste dwarsdoorsnede voorzien voor het C-1 en C-2-merkteken (3BP-I-200) / (3BP-I-200), A s = 0, 36 cm 2.

2.4.4. Berekening van het paneel op de begrenzingsstaten van de tweede groep

Definieer de geometrische kenmerken van het verkleinde gedeelte

a = Е s / E b = 1,9 * 10 5 / 0.29 * 10 5 = 6.55

a * A sp = 6.55 * 9 = 58.9 cm 2.

Het gebied van het verkleinde gedeelte

A rood = A + a * A sp + a * A ¢ sp + a * A s + a * A ¢ s = 146 * 3.8 * 2 + (22 ?? 3.8 -3.8) * 46 + 58, 9 + 5.87 * 1.29 * 2 = = 1845.6 cm 2

Statisch moment ten opzichte van de onderkant van de paneelsecties:

S rood = S + a S s0,1 + a S ¢ s0,1 + a S s0,2 + a S s0,2

S rood = 146 * 3,8 * (22-1,9) + 146 * 3,8 * 1,9 + 58,9 * 3 + 5,87 * 1,29 * 3 + 5,87 * 1,29 * 20 = 12520,1 cm 3

De afstand van het zwaartepunt van het verkleinde gedeelte tot de onderkant van het paneel

y 0 = S rood / A rood = 12520.1 / 1845.6 = 7 cm; h y 0 = 22-7 = 15 cm

Het moment van energie van het verkleinde gedeelte ten opzichte van het zwaartepunt

I rood = I + a A sp y 2 1 + a A ¢ sp y ¢ 2 1 + a A sp y 2 2 + a A ¢ sp y ¢ 2 2

Waarbij y 1 = 7-3 = 4 cm; y 1 = 0; y2 = 7-2 = 5 cm; y ¢ 2 = 15-2 = 13 cm

I rood = 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 13,1 2 + 146 * 3,8 3/12 + 146 * 3,8 * 5,1 2 + 45,7 * 14,4 3/12 + 45,7 * 14,4 * 4 2 + 41,07 * 4 2 + 5,87 * 1,29 * 5 2 + 5,87 * 1,29 * 13 2 = 135098 cm 4

Moment van weerstand voor een uitgerekt sectiegezicht

W rood = I rood / y 0 = 135098/7 = 19300 cm 3

Hetzelfde, op het gecomprimeerde vlak van de sectie

W ¢ rood = I rood / (h 0 -y 0) = 135098 / (22-7) = 9007 cm 3

De afstand tot de kernpunt het verst van de uitgerekte zone (bovenste) tot het zwaartepunt van de gereduceerde sectie

r = j n (W rood / A rood) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

waarbij j n = 1,6-s b / R b, ser = 1,6-0,75 = 0,85

hetzelfde, de minst afgelegen van de uitgerekte zone (onder)

r inf = 0,85 * 9007/1845 = 4,2 cm

Bepaling van voorspanningsverliezen tijdens het spannen van de wapening op aanslagen. Pre-spanning in de wapening s zonder verliezen wordt verondersteld 0,6 R sn = 0,6 * 590 = 354 MPa te zijn.

Bij het berekenen van verliezen, is de nauwkeurigheidscoëfficiënt van de versterkingsspanning jsp = 1. we definiëren de eerste verliezen:

- van spanningsrelaxatie in wapening s 1 = 1

s sp = 0,03 * 354 = 10,62 MPa

-van het temperatuurverschil s 2 = 0, omdat bij het stomen de vorm met de aanslagen wordt opgewarmd met het paneel.

- tijdens vervorming van beton met snelle kruip berekenen we achtereenvolgens:

De compressiekrachten P 1 = A s (s sp - s 1 - s 2) = 9 (354-10,6) * 100 = 309 kN

-excentriciteit van de kracht Pi ten opzichte van het zwaartepunt van de gereduceerde sectie

e 0p = y 0 - a p = 7-3 = 4 cm;

spanning in beton tijdens compressie

Stel de waarde van de overdrachtsterkte van beton in vanuit de voorwaarde

s bp / R bp £ 0,75; dan R bp = s bp / 0.75 = 2.31 / 0.75 = 3.1 MPa 2, volgens paragraaf 4, b van de app. VI); M rp is het geluidsmoment van compressiekrachten, gelijk aan P 02 (e 0 p r) met g sp = 0,86

De afstand van het zwaartepunt van de gereduceerde sectie tot het kernpunt het verst verwijderd van de uitgerekte zone:

r = j n (W rood / A rood) = 0,85 * 19300/18 45 = 9 cm

waarbij j n = 1,6- (sb / Rb, ser) = 1,6-0,75 = 0,85

De kracht van de voorlopige compressie met alle verliezen: wanneer g sp = 0,86

P 02 = g sp (s sp / s los) A s = 0,86 (354-100) * 9 (100) = 196 kN.

M crc = 1,8 (100) * 28950 + 0,86 * 196000 (4 + 9) = 74,02 * 10 5 H * cm = 74,02 kN * m3, wat groter is dan M n = 58,41 kN * m, daarom, in de operationele fase van het paneel zal niet kraken. Daarom wordt de berekening voor kraken niet uitgevoerd.

Controleer of initiële scheuren worden gevormd in de bovenste zone van het paneel wanneer het wordt gecomprimeerd met een spanningsnauwkeurigheidsfactor g sp = 1,14. buigmoment door het gewicht van het paneel M n = 2750 * 6.06 2/8 = 12623 H * m = 12.6 kN * m

g sp P 1 (e 0 p - r inf) - M n £ R btp W ¢ pt;

1,14 * 304000 (4-4,2) -12,6 * 10 5 = -11,9 * 10 5 H * cm

R btp W ¢ pl = 1.15 * 13511 * (100) = 15,5 * 10 5 H * cm

waarbij R btp = 1,15 MP - voor de sterkte van beton, overeenkomend met ½ klasse B 30, wat gelijk is aan 15;

Berekening van kanaalplaten (pagina 1 van 4)

Kapitaalconstructie in Rusland en andere landen van de wereld blijft in een snel tempo groeien. Tegelijkertijd worden de grondslagen van de bouwsector ontwikkeld, nieuwe progressieve bouwconstructies uit verschillende materialen gecreëerd, de theorie van hun berekening wordt verbeterd door het uitgebreide gebruik van computersoftware.

Een speciale positie in het volume van bouwmaterialen en constructies wordt ingenomen door producten van gewapend beton voor verschillende doeleinden. Gewapend beton is het belangrijkste bouwmateriaal van de moderne mensheid, gebruikt op verschillende gebieden van de bouw, variërend van de ontwikkeling van de ondergrondse en oceanische ruimte en eindigend met de bouw van hoogbouwobjecten.

In dit opzicht moet een moderne specialist op het gebied van industriële en civiele bouwkunde over de vaardigheden beschikken om gewapende betonconstructies te ontwerpen.

Het ontwerp van deze structuren is een complex van berekeningen en grafische werken, inclusief de stadia van de productie, het transport en de werking van structuren. De kosteneffectiviteit en operationele betrouwbaarheid van individuele structuren en het gebouw als geheel worden grotendeels bepaald door de gemaakte ontwerpbeslissingen.
Vragen over het ontwerp van gewapende betonconstructies worden gereguleerd door SNiP 2.03.01-84 * en zijn ontwikkeld in richtlijnen voor het ontwerp van gewapende betonconstructies, evenals handboeken en monografieën.
Het doel van het cursusproject is om vaardigheden te verwerven in het ontwerp van gewapende betonnen kanaalplaten. Een verklarende notitie en een grafisch deel zijn toegevoegd aan het cursusproject.

Bepaal de regel- en ontwerpbelastingen die op de kachel werken en verminder ze tot tabel 1.1:

Berekening van voorgespannen multi-holle vloerplaat voor de tweede groep van begrenzingsstaten

Technische Universiteit Saratov

Genaamd Gagarin Y.A.

Bouw-, architectuur- en weginstituut

Afdeling "Theorie van structuren en constructie van structuren"

Toelichting

bij het cursusproject over discipline

inhoud

Onbewerkte gegevens

1. Bouwlengte, m - 48m

2. Bouwbreedte, m - 18m

3. Vloerhoogte, m - 6m

4. Aantal verdiepingen - 4

5. Tijdelijke regelgevende belasting Vn, kN / m 2:

· Langwerkende Vln= 6 kN / m 2;

· Korte V0n= 4 kN / m 2;

introductie

Gewapend beton is een combinatie van beton- en staalwapening, integraal verbonden en samenwerkend in een constructie.

De basis van de interactie van beton en wapening - de aanwezigheid van adhesie tussen hen. De uitvinding van gewapend beton werd voorafgegaan door de opening van cement - een speciaal bindmiddel dat kan uitharden nadat er water aan is toegevoegd.

In 1796 verkreeg de Engelsman Parker romance cement door het roosteren van een mengsel van klei en kalk - het eerste cementmerk in de geschiedenis. In de volgende jaren werden nieuwe recepten voor cementproductie ontdekt. Gemengd in bepaalde verhoudingen met grind, zand en water, het cement gevormde beton. Vanwege de plastische eigenschappen (de ruwe massa kan elke vorm krijgen, die vervolgens werd bewaard na stolling) werd beton in de eerste helft van de 19e eeuw veel gebruikt tijdens bouwwerkzaamheden. Betonnen constructies hebben een hoge druksterkte, brandwerendheid, waterbestendigheid, stijfheid en duurzaamheid. Maar ze waren niet zoals elke steen bestand tegen de trekspanning, dus het gebruik ervan was vrij beperkt.

Een goede combinatie van beton en wapening draagt ​​bij aan de succesvolle combinatie van 3 fysieke factoren:

1. betrouwbare hechting tussen beton en wapening

2. bijna identieke waarden van lineaire thermische uitzettingscoëfficiënten (ongeveer 10-5)

3. bescherming tegen corrosie en vuur, die zorgt voor een wapening die dicht is (met voldoende cementgehalte)

Versterkte betonconstructies vormen de basis van de moderne industriële constructie. Industriële gebouwen met meerdere verdiepingen en gebouwen met meerdere verdiepingen, civiele gebouwen voor verschillende doeleinden, waaronder woongebouwen, landbouwgebouwen voor verschillende doeleinden, worden opgetrokken uit gewapend beton. Gewapend beton wordt veel gebruikt bij de bouw van silo's, bunkers, tanks, schoorstenen, enz.

Rekenbord.

1.1. De procedure voor het berekenen van de voorgespannen holle plaat van de coating volgens de eerste groep van beperkende toestanden van sterkte.

Holle plaat met een nominale breedte van 1500 mm, maat bovenzijde Bf= 1190 mm. Nominale overspanning van 6000 mm. Geschatte spanwijdte l = 5400 mm.

Berekening van belastingen per bedekking van 1 m 2 wordt gegeven in de tabel. 1.

Monsterberekening en constructie van een paneel met holle kern

Het is vereist om geprefabriceerde structuren van gewapend beton van de vloer van een civiel gebouw te berekenen en te ontwerpen met de volgende gegevens: dwarsoverspanning l1= 6,4 m, langsafstand van interne kolommen l2= 6 m kortstondige belasting van de overlapping p n = 4000 N / m 2. De ondersteunende elementen van de vloer zijn een meervoudig hol paneel met ronde holten, met een nominale lengte van 6,4 m, een breedte van 1,2 m, een hoogte van 22 cm, en een meervoudige overspanning geassembleerde dwarsbalk met een rechthoekige doorsnede. Het paneel rust op de bout bovenop. De belastingen die op de overlapping werken, staan ​​vermeld in tabel 1

Bepaling usiliy.Na ladingen en 1 m lengte paneelbreedte van 120 cm, de volgende lading N / m: korte regulerende pn = 1,2 · 2800 = 3360, de geschatte voorbijgaande p = 3640 · 1,2 = 4380, constante en langdurige regulerende qn = 5450 · 1,2 = 6540; constante en lange regeling q = 6370 · 1,2 = 7650; totale regulerende q n + p n = 6540 + 3360 = 9900; totaal berekend q + p = 7650 + 4380 = 12030.

Geschatte buigend moment van volledige belasting

geschatte buigmoment van de volledige wettelijke belasting (voor berekening en barstbestendigheid) bij.

hetzelfde, van de standaard constante en lange termijn tijdelijke belastingen

hetzelfde van de normatieve kortetermijnbelasting

Maximale zijdelingse kracht op de steun van de ontwerpbelasting

hetzelfde van de regeldruk

Tabel 1 - Belasting op de overlapping van de geprefabriceerde tussenvloer

Selectie van secties Voor de vervaardiging van een prefab paneel nemen we: betonklasse B30, Eb= 32,5 10 4 MPa, Rb= 17 MPa, Rbt= 1,2 MPa, γb2= 0,9; langswapening - van staalklasse A-II, Rs= 280 MPa, dwarswapening - van staal van klasse AI, Rs= 225 MPa en Rsw= 175 MPa; wapening - gelaste gazen en frames; gelaste mazen in de bovenste en onderste schappen van het paneel zijn gemaakt van draad van klasse BP-I, Rs= 360 MPa met d = 5 mm en Rs= 265 MPa met d = 4 mm.

Het paneel wordt berekend als een rechthoekige balk met gegeven afmetingen bh = 120 22 cm (waarbij b de nominale breedte is, h de hoogte van het paneel). Het ontwerpen van een zes-holle paneel. Bij de berekening wordt de doorsnede van het holle paneel gereduceerd tot een equivalent I-profiel. We vervangen het gebied van ronde holtes door rechthoeken van hetzelfde gebied en hetzelfde traagheidsmoment. berekenen:

De verminderde dikte van de ribben (de geschatte breedte van de gecomprimeerde plank).

Berekening van de sterkte van normale secties Controleer vooraf de hoogte van de dwarsdoorsnede van het vloerpaneel op de staat van het waarborgen van de sterkte en let daarbij op de nodige wreedheid met de formule:

De geaccepteerde sectiehoogte h = 22 cm is voldoende. Houding in de berekening die we invoeren over de hele breedte van de plank Berekend door de formule:

Volgens de tabel. we vinden de hoogte van de gecomprimeerde zone - de neutrale as passeert binnen de gecomprimeerde plank. Doorsnede gebied van langswapening

pre-accept 6Ø16А-II, As= 12,06 cm 2, en houd ook rekening met het rooster С-I 5Вр-I-250 / 4Вр-I-250 1170 · 6350 25/20 (GOST 8478-81), As1= 6 · 0,116 = 1,18 cm2; staven met een diameter van 16 mm worden door twee in de uiterste randen en twee in een middenrand verdeeld.

Berekening van de sterkte van de hellende secties. Controleer de staat van de noodzaak voor het instellen van dwarsversterking voor kanaalplaten, Qmax= 35,5 kN.

Bereken de projectie met een hellend gedeelte volgens de formule:

waar - voor zwaar beton; - coëfficiënt rekening houdend met het effect van uitsteeksels van gecomprimeerde planken; in holle kernplaat met zeven ribben

vanwege het gebrek aan compressie-inspanning

In het berekende hellende gedeelte accepteren we daarom c = 38 cm, daarom is dwarse wapening niet vereist door berekening.

We bieden dwarswapening van structurele omstandigheden en plaatsen deze stapsgewijs

We kennen dwarslatten met een diameter van 6 mm van klasse Ai na 10 cm aan de steunen in gebieden met een spanwijdte van ¼. In het middelste ½ deel van het paneel om de longitudinale staven van het frame aan te sluiten, plaatsen we om constructieve redenen de dwarsstangen 0,5 m.

Bepaling van de afbuigingen Het moment in het midden van de overspanning van de volledige wettelijke belasting M n = 46 000 N m; van constante en lange belastingen Mld= 30.500 N m; korte belasting MCD= 15 600 N m.

Definieer de benaderingswijze van het afbuigpaneel met behulp van de waarden van λlim. Om dit te doen, bereken eerst:

Tabel 2 vinden we λlim= 16 met versterking van klasse A-II.

Tabel 2 - Waarden van de coëfficiënt λlim voor gevallen waarin deflectietesten niet vereist is